1991(3):1-3.
摘要:本文介绍了近两年来在国内进行空气双壁管反循环连续取样(CSR)钻探研究试验所取得的显著成就.扼要叙述了所研制的配套钻具包括双壁钻杆、牙轮钻头等;并且通过在金矿勘查和水井钻探较大量生产试验,总结出包括钻具组合、设备选型和施工工艺等经验;表明了这种钻探方法在国内具有推广价值和良好的技术经济效益.
1991(3):4-5.
摘要:本文介绍了所研制的“SF-1”型水力反循环连续取心(样)钻探设备的特点及其试验效果,钻进用动力头驱动,钻杆为双壁钻具.试验说明了该项设备和配套的钻具,工艺在地质填图和滨海砂矿床勘查中具有效率高、取样质量好、分层准确、无污染混淆、便于观察等特点,最大孔深分别达到116.65m和42.35m.此项成果为国内地质普查和砂矿床勘查提供了一项新的设备和经验,实现了设备和工艺国产化.
1991(3):6-9.
摘要:研制成功的磺化沥青复合剂(SHA),具有防塌,降失水及稀释作用等性能,是一种多功能孔壁稳定剂.通过在4个矿区10多个钻孔中应用,证明其防塌性能好,使钻进效率提高,孔内事故及材料消耗减少.SHA为粉剂,易溶于水,便于运输、储存及使用.
1991(3):9-11.
摘要:目前国内外有各种类型的堵漏剂,但效果不一,特别是适用于处理严重漏失的堵漏剂不多.为更好地治理漏失,我们研究了一种高分子聚合物复合型随钻堵漏剂——801堵漏剂.
1991(3):11-11.
摘要:岩心钻机油路系统允许的背压值,对移动油缸及卡盘油缸等执行元件工作影响不大,主要是影响给进油缸工作.因此在油路系统中,若力图全部消除其背压,则可能造成成本高,变动量大,且不一定完全适用.若在给进油路部分为保证自重钻进消除其背压,
1991(3):12-14.
摘要:在苏联,钻探分类时通常把泡沫理解为两相或三相气液系统(ΓЖС),其充气度为α=50-300(α=vr/vж,其中Vr、Vж分别为气体和液体的体积消耗量),气液混合液的扩散相为空气,被扩散介质是冲洗液.
1991(3):14-14.
摘要:为配合我队开展金刚石钻探,通过改制、修复及多次摸索,我们设计出一种二节(钳架分为二节)三点(三块钳块)式自由钳(见附图),钳块上焊有4个方柱状硬质合金,通过深、浅与事故钻孔的使用效果很好.其特点是:1.卡得牢靠,
1991(3):15-18.
摘要:本文记叙了1988—1989年在非洲尼日利亚撒哈拉沙漠边缘地区,用潜孔锤施工基岩水井所采用的设备,工艺和工程完成情况.介绍了用国产SPC-600T-1型钻机、配备XHP-750空压机和JG-150、J-200潜孔锤在不同岩层条件下的钻探效果以及操作技术和注意事项.
1991(3):19-21.
摘要:目前网络分析技术在全国的生产、科研计划管理工作中已得到广泛地应用,并取得了显著的经济效益.随着这项工作在煤田地质勘探中的深入开展,无疑将相应地提高勘探队的管理水平和经济效益.
1991(3):21-22.
摘要:自1989年以来,我队在探矿专业统计工作中对微机应用进行了探索.我们把OFF ICE和CGWBASIC结合起来,建立起“电子台帐”,编制了部份具有统计分析功能的计算程序,基本实现了统计计算、生产分
1991(3):23-25.
摘要:1989年第三地质勘查所承担了齐齐哈尔市汤池地区石油钻井任务.根据石油钻井的特点,我们做了大量调查研究及生产准备工作,应用地质钻探技术,仅用了35天就完成了两口井共计1356.56m的工作量,
1991(3):25-26.
摘要:矿区钻探工程技术报告作为一项重要的探矿工程勘查技术成果,它既是地质报告的重要补充,又是钻探技术工艺和管理的全面总结.技术报告的编写是探矿技术人员的责任.但是提交一份高质量的钻探工程
1991(3):26-26.
摘要:泥浆钻进起钻时,使用刮泥板除去糊在钻杆表面的泥浆泥皮,操作清洁,使用方便.经1990年在习水煤田5个孔的试验,效果良好,深受钻工的欢迎.以上5个孔使用φ50mm外丝钻杆,φ65mm接头.
1991(3):27-30.
摘要:我局地质工程公司于1989年承担了江苏省境内长江第二通道水上工程地质勘察钻探施工,完成黄山港、澄西船厂和西山三条地质勘探剖面线的7个水上钻探孔,共计工作量824.78m,孔斜不超过3°/100m,
1991(3):30-32.
摘要:高压旋喷注浆新技术,适用于砂类土、粘土、人工填土、淤泥等软弱地基加固处理.它可作为新建筑的地基加固,也可作为旧有建筑物的地基补强,防止基础渗漏等.由于这种方法具有设备简单、操作方
1991(3):32-33.
摘要:钻孔灌注桩施工的工序较多,每道工序的质量及工序之间的衔接关系最终会影响桩的允许承载力.因此,有必要分析钻孔灌注桩承载机理和各种施工方法对灌注桩的承载力的影响,为优质、经济地进行钻孔灌注桩施工提供方法和依据.
1991(3):34-35.
摘要:本文介绍了粉体(石灰、水泥)喷射搅拌加固软弱地基(喷粉桩)的作用原理,给出了桩的强度及地基沉降量的计算公式以及施工喷粉桩的工艺流程.最后例举了所施工的几项喷粉桩工程,桩的抗压强度及沉降量均满足设计要求.并通过喷粉桩与其它桩基工程施工方法的对比,进一步显示出其效果好,成本低的特点.
1991(3):36-36,62.
摘要:在各种建筑工程基础钻孔灌注桩中,水下灌注混凝土(以下简称砼)的比重很大.如江河桥墩、海港码头和高层建筑等基础桩,几乎都是采用水下灌注.由于工艺或操作技术等方面的原因,容易产生缺陷,
1991(3):37-38.
摘要:我队自1984年以来,先后试用了ZF-56型、TK-75A型、Tk-56A型、TK-57S型、SX-54Ⅲ型、XN-75型等液动冲击器.冲击回转钻进总进尺达7495m,比回转钻进时效提高17—98%,台月效率提高13—132%,同时提高了钻探工程质量,取得了满意的经
1991(3):38-40.
摘要:贵州务川汞矿日处理300t矿石的技改项目中,需从930平巷至760平巷建造一个170m深的超深溜矿井,施工难度较大,建设方采用目前国内较为先进的吊罐法施工.施工前需先完成一对为吊罐法施工作准备的导向孔,即吊罐孔.
1991(3):40-41.
摘要:尧峪矿区主要岩层为花岗斑岩和角砾岩.花岗斑岩普遍风化为高岭土;角砾岩中,角砾成份为硅化强烈的、硬度为7—9级的角闪石英岩及角闪片麻岩,胶结物大都蚀变为水敏性很强的高岭土,具有绿泥石化
1991(3):41-43.
摘要:我队施工的李楼矿床,矿体隐伏,产状陡,第四系厚,曾采用常规钻探施工,难以达到地质目的,且成本高,效果差.推广应用螺杆钻定向钻探技术施工定向孔.到1988年结束普查.共施工小口径定向孔12个
1991(3):43-44.
摘要:在钻孔中作压水试验时,为封隔试验孔段,我所研制了75s型绳索止水栓塞,采用胶囊充气膨胀,使其封隔地层.绳索取心钻进时作压水试验,用该栓塞止水,只需提出钻具内管,用组合绳索将止水栓塞从钻杆内下
1991(3):44-46.
摘要:在第四系地层中成井,常遇到粉砂、细砂含水层.往往因对滤水管及砾料选择不当而造成涌砂现象.成井后抽水带砂,长期不清,降低了成井质量;滤水孔被堵或淤塞井管,使出水量减少,甚至失去出
1991(3):46-48.
摘要:在砂矿钻探中,遇到巨砾我们采用砾石破碎弹(河北第二机械厂研制)破碎,达到解阻目的.但其保护筒(爆破器)寿命短,平均只有8.6次;爆破成功率平均只有52.8%,还发生炸坏套管及钻头等情
1991(3):48-49.
摘要:云南锡业公司松树脚锡矿,矿体围岩主要为碳酸盐类岩层和硅酸盐类岩层.矿区地质构造复杂,氧化
1991(3):49-49,60.
摘要:近年来我队302机在海边某金矿区施工.该区地层复杂,钻进时孔内经常出现坍塌、掉块现象,所用的泥浆又被侵入孔内的海水破坏,失去护壁性能,施工困难.为此我们配制了护壁性能较理想又抗海水侵蚀的Na-CMC栲胶泥浆.具体情况简介如下.
1991(3):50-51.
摘要:对于坑道岩体稳定性监测,因地下施工环境差,条件恶劣,很多方法的应用受到了限制.声发射技术区别于其它检测方法的独特之处在于:
1991(3):51-54.
摘要:噪声是污染矿山环境的公害之一,而坑道掘进作业时噪声危害更甚,作者对坑道掘进时使用的凿岩机、装岩机、扇风机的噪声源进行分析和测定,针对设备的噪声源特性提出减噪措施,并指出采取综合性减噪措施,消除凿岩机、装岩机、扇风机的噪声危害,才能取得坑道掘进防噪声的满意结果.
1991(3):55-56,54.
摘要:目前我国噪声仍是从普查转入治理;从科研为主转到各部门广泛应用于工程实践为主;从单项、单机治理为主转入区域性的环境和工业企业的综合治理为主.
1991(3):57-58.
摘要:我队机掘分队,曾在某金矿的43m勘探竖井的施工中,为克服和解决因岩石坚硬,涌水量多,采用火雷管起爆瞎炮率高,爆破效率低,点炮安全性差的困难,推广使用了非电导爆管起爆系统和起爆方法,解决了火雷管爆破中的不安全因素,实现深井爆破一次性点火,起爆精度高,提高了爆破效率.
1991(3):59-60.
摘要:我队施工的平巷断面为3×3.5m~2,掘进至1315m时,由于受一条与巷道中轴线成35°交角的断层影响,围岩由较坚硬稳定的钙质泥岩变为褶皱严重、风化强烈的千枚岩.岩体松软破碎,断层面上有0.4—0.6m~3/
1991(3):61-62.
摘要:“红霍尔姆斯克地质”生产联合体在复杂地层进行勘探钻进,作业区岩层一类为含微晶石英岩的10—12级碳化—硅质页岩(占80%左右);另一类为含石英斑岩的7—9级千枚片岩.其共同特点是强裂隙、高
1991(3):63-64,封4.
摘要:螺杆孔底马达在低速回转钻进中被广泛采用,但在使用高磨蚀性的钻井液时,它的有效使用受到马达工作机构寿命的限制.目前,提高马达组合件寿命的主要设计方法之一是增加马达工作机构的长度(即转子一定子工作副的有效长度l).这种加长的工作机构能通过降低定子—